应按排除厨房发热量和按排气罩（或按换气次数估算）计算出的较大值确定厨房总排风量，当发热量无法确定时可按排气罩计算或按换气次数估算排风量：

　　排气罩排风量：按灶具罩口面积和吸风速度不小于0.5m/s计算，以及按下式计算，取结果中较大值。

　　有炉灶房间换气次数: 30～40次/h(西餐)，40～60次/h(中餐)；

　　（2）热加工间应按每小时5次换气设置全面排风设施，但可与炉灶排风不同时使用；

　　（3）补风机组的补风量应随时适应排风量的变化，以保证厨房的设计负压值和风量平衡。

　　（1）由于以下原因，餐厅最小新风量应基本按人员卫生要求确定，不推荐采用全空气直流全新风系统并补入厨房的做法

　　（2）当餐厅采用风量恒定的新风机组送风，且与厨房直接相邻时，餐厅新风可压入厨房作为厨房补风。

　　（3）当餐厅采用全空气变新风比空调系统，且与厨房直接相邻时，餐厅冬夏季最小新风量可压入厨房作为厨房补风，并宜另设过渡季最大新风量时开启的排风系统。

　　② 各排风系统共用补风设备时，补风机应根据排风设备的开启台数和风量改变风量。

　　由于厨房设备发热量是变化的，送风温度也应随之变化，以免发生夏季通风时如设备发热量过小室温过低浪费能量，或冬季不能保证室温或室温过高等现象，建议将温度传感器设在室内适宜的位置，控制供热供冷量（水路阀门）。

　　根据北京市公建节能标准，热加工间取ts＝10℃，制作、配餐间取ts＝16℃，合用时取较高值；

　　注：围护结构热负荷由散热器等负担，通风加热量为不考虑灶具发热量的最不利情况。

　　1）分析和假设：当无厨房设备散热量和散湿量资料时，可做如下假设进行估算：

　　（1）厨房有一定的散湿量，但发热量很大，因此热湿比较大，假定为ε≈10000kj/kg；

　　（2）已确定排风量Vp，假定在送风为室内状态对应的机器露点状态时能够消除厨房设备等发热量，使房间空气状态达到设计参数。

　　（3）在室外夏季气候热湿地区，推荐将较低的干球温度（热加工间tn= 30℃，备餐等其他房间tn=26℃），和较高的相对湿度（

　　n=65％）作为假设室内状态点N的温湿度。

　　（5）如所估算的发热量比实际最大发热量偏小，室内状态点将沿ε线上移，室温有所提高、相对湿度有所降低；如实际发热量较小，可采取室温控制冷却量，使室温不致降至过低浪费能量。

　　（1）室外空气状态点（W）的含湿量dw大于或等于假设室内状态点N对应的送风状态点（S）的含湿量ds时，按下式计算：

　　Is——送风状态点S的焓值（kJ/kg），S点为通过N 点的热湿比ε＝10000与

　　＝90％的交点（机器露点）的焓值。

　　（2）室外空气状态点（W’）含湿量dW’小于假设送风状态点（S）的含湿量ds时，按下式计算：

　　Is’——送风状态点S’的焓值（kJ/kg），S’点为S点的等温线与W’点的等含湿量线的交点（kJ/kg）。

　　可采用计算共享库电算表4.1.6进行设备选择计算。其中北京地区在特定室温条件下可按下列公式进行手算：

　　3、车库采暖时，通风只有换气量和冬季送风温度要求，围护结构热负荷由值班采暖负担。

　　ts——送风温度（℃）ts＝Vp/ Vx(tn-tw)＋tw（考虑排风量Vp大于进风量Vx ，其差值产生的冷风渗透所需加热量；室温tn一般取5℃，排风量Vp一般为6次换气。）

　　夏季新风不经过降温处理，设送、排风机通风。此方案为优先选用的节能方案，消除室内余热所需通风量Vt：

　　• 方案2－1：空调机组设置送风机和回风机（兼做排风机）（简称“双风机空调机组”）

　　• 方案2－2：空调机组设送风机，另设排风机（简称“单风机空调机组＋排风”）

　　（1）比方案1减少通风量，但增加供冷量，当土建条件确实不能满足机械通风风量时，可以采用。

　　（2）此系统控米乐M6 m6米乐制较复杂：由于新风流经冷却盘管，冬季有冻结危险，一般应设置回风，冬季新回风混合至约5℃以上送出。变压器负荷和发热量是变化的，因此室温和新回风比也是变化的，无法计算确定；因此新回风比控制很难采用简单的2位调节方式。

　　①方案2－1（双风机空调机组）可采用调节新、回、排风阀控制新回风比和排风量，但送风机和回风机负担阻力和回风阀处零压点均需认真计算和调节。

　　（2）限定空调机组为干工况运行，不对室外空气进行除湿，室内含湿量与室外相同（dn＝dw），可满足室内的湿度要求并不因去湿消耗更多的制冷量；空气变化过程如图所示。

　　式中tn、ts、tw——分别为室内设计温度、送风温度、室外通风温度（℃）；

　　In、Is、Iw——分别为室内设计、送风、室外通风空气状态的焓值(kJ/kg)。

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